5.3 已知当温度为 =[ 700,720,740,760,780] 时,过热蒸汽体积的变化为 =-|||-[0.0977,0.1218,0.1406,0.1 ],分别采用线性插值和三次样条插值求解 T=-|||-750,770时的体积变化,并在一个图形界面中画出线性插值函数和三次样条插值函数的-|||-图形。

9-20 若将习题 9-17 用清水吸收含氨气体的过程改在有8层理论板的板式塔中进行,-|||-用水量和气体流率不变,试重新计算该题的(1)小题。-|||-9-17 含氨1.5%(体积分数)的气体通过填料塔用清水吸收其中的氨(其余为惰性气-|||-体),平衡关系为 =0.8x 用水量为最小值的1.2倍,气体流率 =0.024kmolcdot (m)^-2-|||-^-1 总传质系数 _(s)a=0.060kmolcdot (s)^-1cdot (m)^-3, 填料层高度6m。(提示:在试算时,可先-|||-取 _(b)-(y)_(a)approx (y)_(b) 试求:(1)出塔气体中的含氨量;(2)可以采取哪些措施使n达到99.5%?-|||-(3)对n达99.5%的措施做出估算,你选择哪一种?说明理由。-|||-xb皆为未知;不便于以平均推动力法求解需用试差法,含超越函数,初值难设定)。以下-|||-采用吸收因数法。已知-|||-_(oG)=G/(K,alpha )=0.024/0.060=0.40m-|||-=(h)_(0)/(H)_(OG)=6/0.4=15-|||-吸收因数 =L/mG=1/s, 已知 =0.8. 但L/G需由物料衡算得出 ((x)_(a)=0);-|||-=((y)_(b)-(y)_(a))/((x)_(b)-(x)_(b))=((y)_(b)-(y)_(b))/(x)_(b) (a)-|||-现ya未知,但知 _(n)lt (y)_(b), 可初步在 _(b)-(y)_(a) 中忽略y,而有 /Gapprox (y)_(b)/(x)_(b); 用此法近似,-|||-以得到A或S的初值A1、S1:-|||-因为 (dfrac (t)(6))=1.2(dfrac (t)(6))=1.2(dfrac ({y)_(6)}({x)_(6)})=1.2(dfrac ({y)_(i)}({y)_(i)}m)=1.2m(=0.96)-|||-所以 _(1)=(dfrac (L)(mG))=1.2times (S)_(1)=(A)_(1)^-1=dfrac (1)(1.2)=0.8333-|||-当将得到的初值y代入式(a),以求较准确的L/G时,与初值(L/G)比,将因计入-|||-_(n)=2.31times (10)^-4 为大。第二次设 _(22)=2.5times (10)^-4, 代入式(a)可求相应的A2:-|||-y0而略减,S因而略增;从图 9-11 可见 _(b)/(y)_(n) 略减,由此可知y,的实际值应较已算出的-|||-_(b)'=(y)_(b)/m=0.015/0.8=0.01875-|||-(dfrac (1)(6))=1.2(dfrac (1)(6))=1.2(dfrac ({x)_(6)-(y)_(2)}({x)_(6)})=1.2times dfrac (0.01475)(0.01875)=0.944-|||-_(2)=((dfrac {1)(G))}_(2)times dfrac (1)(m)=dfrac (0.944)(0.8)=1.18 _(2)=1/1.18-|||-=15 及 _(2)=1.18 求 _(b)/(y)_(2) 时,图 9-11 欠精确,按式 (9-53) 计算:-|||-(C)_(6)=dfrac (1)(1-s)ln [ (1-s)dfrac ({y)_(b)-m(x)_(a)}({y)_(a)-m(x)_(a)}+s] -|||-=dfrac (1.18)(0.18)ln [ dfrac (0.18)(1.18)times dfrac (0.015)({y)_(A)}+dfrac (1)(1.18)] -|||-^2.288=dfrac (2.288times {10)^-3}({y)_(0)}+0.8475-|||-解得 _(n)=2.54times (10)^-4, 与原设 _(n2)=2.5times (10)^-4 相差甚少,不必进一步试差, _(2)=2.54times -|||-^-4 即为最终值。-|||-为使n提高到99.5%,可加大水量至L`或增高填料层至h0,都可用式 (9-53) 计算。-|||-此时-|||-_(0)=(1-0.995)times 0.015=0.75times (10)^-4-|||-dfrac ({y)_(b)-m(x)_(n)}({y)_(b)-m(x)_(n)}=dfrac ({y)_(b)}({y)_(a)}=dfrac (0.015)(0.75times {10)^-4}=200-|||-在应用式 (9-53) 计算L`时,又需对A或S试差,其解法考虑到式中方括号中的值取对数后-|||-变化小,而写成-|||-https:/img.zuoyebang.cc/zyb_eea0a70a398a927ddaf265c2e7ce9857.jpg-S=dfrac (1)(15)ln [ (1-s)times 200+s] (b)-|||-方括号内的S查图 -11 纵、横坐标分别为15及200)得初值为0.735,代人式(b)方括号-|||-中算得等号左边 https:/img.zuoyebang.cc/zyb_eea0a70a398a927ddaf265c2e7ce9857.jpg-S=0.2656, 故 =0.7344, 与原设基本符合,可用于计算L`:-|||-'=mol/s=0.8times 0.024/0.7844=0.0261kmolcdot (m)^-2cdot (8)^-1-|||-而原用水量据-|||-dfrac (1)(6)=1.2times dfrac ({y)_(b)-(y)_(b)}({x)_(b)-(x)_(b)}=1.2times dfrac ((150-2.54)times {10)^-1}(0.015/0.8)=0.044-|||-得 _(1)=0.0446=0.044times 0.024=0.0227kmolcdot (m)^-2cdot (s)^-1 用水量增大的比例为 'L=-|||-.0261/0.0227=1.15, 即增大15%;一般讲,在操作允许范围内。-|||-增高填料层可从总传质单元数的增加直接计算:-|||-=dfrac (L)(G)dfrac (1)(m)=dfrac (0.944)(0.8)=1.180(S=0.848)-|||-'(C)_(6)=dfrac (1.18)(0.18)ln [ dfrac (0.18)(1.18)times 200+dfrac (1)(1.18)] =22.6-|||-故 _(0)'=(H)_(06)N'(x)_(6)=0.4times 22.6=9.04m-|||-比原来 _(0)=6m 增加了约51%。

[填空题] 一氧化碳空气混合爆炸极限为（）。

[判断题]开采三角煤、残留煤柱,不能保持两个安全出口时,必须制定安全措施,报企业主要负责人审批。( )

提高蒸汽品质应从提高凝结水、补给水的品质着手。 ( )A. 正确B. 错误

热导式甲烷自动检测报警仪可以检定高浓度甲烷。A. 正确B. 错误

全球化学品统一分类和标签制度（GHS）把危险化学品危害性分为物理危害、 、环境危害三大类。

39,下列选项中属于防爆的措施有A. 以上都是B. 防止形成爆炸性混合物的化学品泄漏C. 消除火源,安装检测和报警装置D. 控制可燃物形成爆炸性混合物

依据《化工和危险化学品生产经营单位重大生产安全事故隐患判定标准（试行）》（安监总管三〔2017〕121号），危化品（）单位主要负责人和安全生产管理人员未依法经考试合格构成重大生产安全事故隐患。A. 经营B. 生产C. 使用D. 运输单位

在一换热面积为40 m^2的平板式换热器中,用水冷却某种溶液,两股流体呈逆流流动。冷却-|||-水流量为 30000kg/h ,温度由22℃升高到36℃。溶液温度由115 ℃降低到55℃。若换热器清-|||-洗后,冷热两股流体进口温度不变的情况下,冷却水出口温度升至40℃。试估算换热器在清洗-|||-前后壁面两侧的总污垢热阻。假设:①两种情况下,冷热流体的物性可视为不变,水的平均比热-|||-容为 .174kJ/(kg(cdot )^circ C) ;;两种种况下,α ;、α。分别相同;③忽略壁面热阻和热损失。