二、在常压下逆流操作的填料吸收塔中,用纯溶剂吸收混合气体中的溶质组分。入塔气体流量为1120m3/h(标准状况),入塔气体中溶质的浓度为5%(体积),吸收率为90%,操作条件下的气液平衡关系为Y＊=1.5X,液气比L/V=3,体积传质系数KYa = 100 kmol/m2h(Y),塔径为0。8m。试求(1)出塔液体浓度X1;(2)所需填料层高度Z。

测量蒸汽压力时，应加装（），以防止高温蒸汽直接与测压元件接触A. 保温管B. 伴热管C. 凝液管D. 放空管

第一章 流体流动和输送【例 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_d048526f714125c1387aab95120524e9.jpg-72 管路中流体压力的计算-|||-如图 1-21 所示,水在 times 2.5mm 的虹吸管中-|||-4 作定态流动。设管路中的能量损失忽略不计,试计算:-|||-4 (1)水的体积流量, ^3/h ;(2)管内截面 -2 、 -3-|||-1 3|3`|1 5|5 4-4 及 5-5 处水的压力。-|||-设大气压力为101.3kF a,水的密度取为 /(m)^3 。-|||-6 6 解 (1)水的流量如图 1-21 所示,取水槽液面为-|||--1 截面,管出口内侧为 -6 截面,并以 -6 面为基-|||-2-2 准水平面。在 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_d048526f714125c1387aab95120524e9.jpg-1 和 -6 截面间列伯努利方程-|||-图 1-21 例 1-7 附图 _(1)g+dfrac (1)(2)({u)_(1)}^2+dfrac ({p)_(1)}(p)+(w)_(e)=(x)_(A)g+dfrac (1)(2)({v)_(B)}^2+dfrac (pb)(p)+sum _(i)^2-|||-其中 ._(1)=0.6m (u)_(1)approx 0 . _(1)=0 (表压) _(e)=0-|||-._(6)=0 (p)_(6)=0 (表压) sum _(i=1)^n(w)_(1)=0-|||-化简得 _(1)g=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-即位能转化为动能。代入数据,有-|||-(2)各截面上的压力 由于该系统内无外功输入,且忽略能量损失,因此,任一截面-|||-上的总机械能相等。-|||-以 2-2 为基准水平面时, https:/img.cdnjtzy.com/zyb_d048526f714125c1387aab95120524e9.jpg-1 截面的总机械能为-|||-.overline (I)=(a)_(1).8+dfrac (1)(2)(a)_(n)-dfrac (m)(p)=1.5times 9.81+dfrac (102.3times {10)^3}(1000)=118.1121kg-|||-由于虹吸管内径相同,则水在管内各截面的流速相同,均为 3.43m/s ,由此可计算出-|||-各截面上的压力。-|||-①截面 -2 的压力-|||-p2 = -0.38dot {1)|=|116.02-dfrac ({3.43)^2}(2)|times 1000=100.13kpa (绝压)-|||-②截面 -3 的压力-|||-p=iE=epsestin-(m)in=3e-1= (绝压)-|||-③截面 -4 的压力-|||-.p=(z-π/2)Agb=(m6v-ay--18% (绝压)-|||-④截面 -5' 的压力-|||-.(绝压)-|||-由以上计算可知, _(2)gt (p)_(3)gt (p)_(4) ,而 _(4)lt (P)_(5)lt (P)_(6) ,这是流体在管内流动过程中位能与静.6times 9.81=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-【例 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_93b0344f6e09100c82523521a556f3e9.jpg-72 管路中流体压力的计算-|||-如图 1-21 所示,水在 times 2.5mm 的虹吸管中-|||-4 作定态流动。设管路中的能量损失忽略不计,试计算:-|||-4 (1)水的体积流量, ^3/h ;(2)管内截面 -2 、 -3-|||-1 3|3`|1 5|5 4-4 及 5-5 处水的压力。-|||-设大气压力为101.3kF a,水的密度取为 /(m)^3 。-|||-6 6 解 (1)水的流量如图 1-21 所示,取水槽液面为-|||--1 截面,管出口内侧为 -6 截面,并以 -6 面为基-|||-2-2 准水平面。在 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_93b0344f6e09100c82523521a556f3e9.jpg-1 和 -6 截面间列伯努利方程-|||-图 1-21 例 1-7 附图 _(1)g+dfrac (1)(2)({u)_(1)}^2+dfrac ({p)_(1)}(p)+(w)_(e)=(x)_(A)g+dfrac (1)(2)({v)_(B)}^2+dfrac (pb)(p)+sum _(i)^2-|||-其中 ._(1)=0.6m (u)_(1)approx 0 . _(1)=0 (表压) _(e)=0-|||-._(6)=0 (p)_(6)=0 (表压) sum _(i=1)^n(w)_(1)=0-|||-化简得 _(1)g=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-即位能转化为动能。代入数据,有-|||-(2)各截面上的压力 由于该系统内无外功输入,且忽略能量损失,因此,任一截面-|||-上的总机械能相等。-|||-以 2-2 为基准水平面时, https:/img.cdnjtzy.com/zyb_93b0344f6e09100c82523521a556f3e9.jpg-1 截面的总机械能为-|||-.overline (I)=(a)_(1).8+dfrac (1)(2)(a)_(n)-dfrac (m)(p)=1.5times 9.81+dfrac (102.3times {10)^3}(1000)=118.1121kg-|||-由于虹吸管内径相同,则水在管内各截面的流速相同,均为 3.43m/s ,由此可计算出-|||-各截面上的压力。-|||-①截面 -2 的压力-|||-p2 = -0.38dot {1)|=|116.02-dfrac ({3.43)^2}(2)|times 1000=100.13kpa (绝压)-|||-②截面 -3 的压力-|||-p=iE=epsestin-(m)in=3e-1= (绝压)-|||-③截面 -4 的压力-|||-.p=(z-π/2)Agb=(m6v-ay--18% (绝压)-|||-④截面 -5' 的压力-|||-.(绝压)-|||-由以上计算可知, _(2)gt (p)_(3)gt (p)_(4) ,而 _(4)lt (P)_(5)lt (P)_(6) ,这是流体在管内流动过程中位能与静.6times 9.81=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-【例 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_79e30100b06ff3bddb9737e678a3b8cb.jpg-72 管路中流体压力的计算-|||-如图 1-21 所示,水在 times 2.5mm 的虹吸管中-|||-4 作定态流动。设管路中的能量损失忽略不计,试计算:-|||-4 (1)水的体积流量, ^3/h ;(2)管内截面 -2 、 -3-|||-1 3|3`|1 5|5 4-4 及 5-5 处水的压力。-|||-设大气压力为101.3kF a,水的密度取为 /(m)^3 。-|||-6 6 解 (1)水的流量如图 1-21 所示,取水槽液面为-|||--1 截面,管出口内侧为 -6 截面,并以 -6 面为基-|||-2-2 准水平面。在 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_79e30100b06ff3bddb9737e678a3b8cb.jpg-1 和 -6 截面间列伯努利方程-|||-图 1-21 例 1-7 附图 _(1)g+dfrac (1)(2)({u)_(1)}^2+dfrac ({p)_(1)}(p)+(w)_(e)=(x)_(A)g+dfrac (1)(2)({v)_(B)}^2+dfrac (pb)(p)+sum _(i)^2-|||-其中 ._(1)=0.6m (u)_(1)approx 0 . _(1)=0 (表压) _(e)=0-|||-._(6)=0 (p)_(6)=0 (表压) sum _(i=1)^n(w)_(1)=0-|||-化简得 _(1)g=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-即位能转化为动能。代入数据,有-|||-(2)各截面上的压力 由于该系统内无外功输入,且忽略能量损失,因此,任一截面-|||-上的总机械能相等。-|||-以 2-2 为基准水平面时, https:/img.cdnjtzy.com/zyb_79e30100b06ff3bddb9737e678a3b8cb.jpg-1 截面的总机械能为-|||-.overline (I)=(a)_(1).8+dfrac (1)(2)(a)_(n)-dfrac (m)(p)=1.5times 9.81+dfrac (102.3times {10)^3}(1000)=118.1121kg-|||-由于虹吸管内径相同,则水在管内各截面的流速相同,均为 3.43m/s ,由此可计算出-|||-各截面上的压力。-|||-①截面 -2 的压力-|||-p2 = -0.38dot {1)|=|116.02-dfrac ({3.43)^2}(2)|times 1000=100.13kpa (绝压)-|||-②截面 -3 的压力-|||-p=iE=epsestin-(m)in=3e-1= (绝压)-|||-③截面 -4 的压力-|||-.p=(z-π/2)Agb=(m6v-ay--18% (绝压)-|||-④截面 -5' 的压力-|||-.(绝压)-|||-由以上计算可知, _(2)gt (p)_(3)gt (p)_(4) ,而 _(4)lt (P)_(5)lt (P)_(6) ,这是流体在管内流动过程中位能与静.6times 9.81=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-【例 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_b7b26d7c3995020445d37db8d3297dab.jpg-72 管路中流体压力的计算-|||-如图 1-21 所示,水在 times 2.5mm 的虹吸管中-|||-4 作定态流动。设管路中的能量损失忽略不计,试计算:-|||-4 (1)水的体积流量, ^3/h ;(2)管内截面 -2 、 -3-|||-1 3|3`|1 5|5 4-4 及 5-5 处水的压力。-|||-设大气压力为101.3kF a,水的密度取为 /(m)^3 。-|||-6 6 解 (1)水的流量如图 1-21 所示,取水槽液面为-|||--1 截面,管出口内侧为 -6 截面,并以 -6 面为基-|||-2-2 准水平面。在 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_b7b26d7c3995020445d37db8d3297dab.jpg-1 和 -6 截面间列伯努利方程-|||-图 1-21 例 1-7 附图 _(1)g+dfrac (1)(2)({u)_(1)}^2+dfrac ({p)_(1)}(p)+(w)_(e)=(x)_(A)g+dfrac (1)(2)({v)_(B)}^2+dfrac (pb)(p)+sum _(i)^2-|||-其中 ._(1)=0.6m (u)_(1)approx 0 . _(1)=0 (表压) _(e)=0-|||-._(6)=0 (p)_(6)=0 (表压) sum _(i=1)^n(w)_(1)=0-|||-化简得 _(1)g=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-即位能转化为动能。代入数据,有-|||-(2)各截面上的压力 由于该系统内无外功输入,且忽略能量损失,因此,任一截面-|||-上的总机械能相等。-|||-以 2-2 为基准水平面时, https:/img.cdnjtzy.com/zyb_b7b26d7c3995020445d37db8d3297dab.jpg-1 截面的总机械能为-|||-.overline (I)=(a)_(1).8+dfrac (1)(2)(a)_(n)-dfrac (m)(p)=1.5times 9.81+dfrac (102.3times {10)^3}(1000)=118.1121kg-|||-由于虹吸管内径相同,则水在管内各截面的流速相同,均为 3.43m/s ,由此可计算出-|||-各截面上的压力。-|||-①截面 -2 的压力-|||-p2 = -0.38dot {1)|=|116.02-dfrac ({3.43)^2}(2)|times 1000=100.13kpa (绝压)-|||-②截面 -3 的压力-|||-p=iE=epsestin-(m)in=3e-1= (绝压)-|||-③截面 -4 的压力-|||-.p=(z-π/2)Agb=(m6v-ay--18% (绝压)-|||-④截面 -5' 的压力-|||-.(绝压)-|||-由以上计算可知, _(2)gt (p)_(3)gt (p)_(4) ,而 _(4)lt (P)_(5)lt (P)_(6) ,这是流体在管内流动过程中位能与静.6times 9.81=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-【例 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_3d01c063437f290c3d4ca1e6e732b62a.jpg-72 管路中流体压力的计算-|||-如图 1-21 所示,水在 times 2.5mm 的虹吸管中-|||-4 作定态流动。设管路中的能量损失忽略不计,试计算:-|||-4 (1)水的体积流量, ^3/h ;(2)管内截面 -2 、 -3-|||-1 3|3`|1 5|5 4-4 及 5-5 处水的压力。-|||-设大气压力为101.3kF a,水的密度取为 /(m)^3 。-|||-6 6 解 (1)水的流量如图 1-21 所示,取水槽液面为-|||--1 截面,管出口内侧为 -6 截面,并以 -6 面为基-|||-2-2 准水平面。在 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_3d01c063437f290c3d4ca1e6e732b62a.jpg-1 和 -6 截面间列伯努利方程-|||-图 1-21 例 1-7 附图 _(1)g+dfrac (1)(2)({u)_(1)}^2+dfrac ({p)_(1)}(p)+(w)_(e)=(x)_(A)g+dfrac (1)(2)({v)_(B)}^2+dfrac (pb)(p)+sum _(i)^2-|||-其中 ._(1)=0.6m (u)_(1)approx 0 . _(1)=0 (表压) _(e)=0-|||-._(6)=0 (p)_(6)=0 (表压) sum _(i=1)^n(w)_(1)=0-|||-化简得 _(1)g=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-即位能转化为动能。代入数据,有-|||-(2)各截面上的压力 由于该系统内无外功输入,且忽略能量损失,因此,任一截面-|||-上的总机械能相等。-|||-以 2-2 为基准水平面时, https:/img.cdnjtzy.com/zyb_3d01c063437f290c3d4ca1e6e732b62a.jpg-1 截面的总机械能为-|||-.overline (I)=(a)_(1).8+dfrac (1)(2)(a)_(n)-dfrac (m)(p)=1.5times 9.81+dfrac (102.3times {10)^3}(1000)=118.1121kg-|||-由于虹吸管内径相同,则水在管内各截面的流速相同,均为 3.43m/s ,由此可计算出-|||-各截面上的压力。-|||-①截面 -2 的压力-|||-p2 = -0.38dot {1)|=|116.02-dfrac ({3.43)^2}(2)|times 1000=100.13kpa (绝压)-|||-②截面 -3 的压力-|||-p=iE=epsestin-(m)in=3e-1= (绝压)-|||-③截面 -4 的压力-|||-.p=(z-π/2)Agb=(m6v-ay--18% (绝压)-|||-④截面 -5' 的压力-|||-.(绝压)-|||-由以上计算可知, _(2)gt (p)_(3)gt (p)_(4) ,而 _(4)lt (P)_(5)lt (P)_(6) ,这是流体在管内流动过程中位能与静.6times 9.81=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-【例 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_cee07951a04e64888cb6c8c2b7feefa5.jpg-72 管路中流体压力的计算-|||-如图 1-21 所示,水在 times 2.5mm 的虹吸管中-|||-4 作定态流动。设管路中的能量损失忽略不计,试计算:-|||-4 (1)水的体积流量, ^3/h ;(2)管内截面 -2 、 -3-|||-1 3|3`|1 5|5 4-4 及 5-5 处水的压力。-|||-设大气压力为101.3kF a,水的密度取为 /(m)^3 。-|||-6 6 解 (1)水的流量如图 1-21 所示,取水槽液面为-|||--1 截面,管出口内侧为 -6 截面,并以 -6 面为基-|||-2-2 准水平面。在 https:/img.cdnjtzy.com/zyb_cee07951a04e64888cb6c8c2b7feefa5.jpg-1 和 -6 截面间列伯努利方程-|||-图 1-21 例 1-7 附图 _(1)g+dfrac (1)(2)({u)_(1)}^2+dfrac ({p)_(1)}(p)+(w)_(e)=(x)_(A)g+dfrac (1)(2)({v)_(B)}^2+dfrac (pb)(p)+sum _(i)^2-|||-其中 ._(1)=0.6m (u)_(1)approx 0 . _(1)=0 (表压) _(e)=0-|||-._(6)=0 (p)_(6)=0 (表压) sum _(i=1)^n(w)_(1)=0-|||-化简得 _(1)g=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-即位能转化为动能。代入数据,有-|||-(2)各截面上的压力 由于该系统内无外功输入,且忽略能量损失,因此,任一截面-|||-上的总机械能相等。-|||-以 2-2 为基准水平面时, https:/img.cdnjtzy.com/zyb_cee07951a04e64888cb6c8c2b7feefa5.jpg-1 截面的总机械能为-|||-.overline (I)=(a)_(1).8+dfrac (1)(2)(a)_(n)-dfrac (m)(p)=1.5times 9.81+dfrac (102.3times {10)^3}(1000)=118.1121kg-|||-由于虹吸管内径相同,则水在管内各截面的流速相同,均为 3.43m/s ,由此可计算出-|||-各截面上的压力。-|||-①截面 -2 的压力-|||-p2 = -0.38dot {1)|=|116.02-dfrac ({3.43)^2}(2)|times 1000=100.13kpa (绝压)-|||-②截面 -3 的压力-|||-p=iE=epsestin-(m)in=3e-1= (绝压)-|||-③截面 -4 的压力-|||-.p=(z-π/2)Agb=(m6v-ay--18% (绝压)-|||-④截面 -5' 的压力-|||-.(绝压)-|||-由以上计算可知, _(2)gt (p)_(3)gt (p)_(4) ,而 _(4)lt (P)_(5)lt (P)_(6) ,这是流体在管内流动过程中位能与静.6times 9.81=dfrac (1)(2)({u)_(6)}^2-|||-用第五章 以热量传递为特征的单元操作一单效蒸发器将2500kg/h的NaOH水溶液由10%浓缩到25%(均为质量百分数),已知加热蒸气压力为450kPa,蒸发室内压力为101.3kPa,溶液的沸点为115℃,比热容为3.9kJ/(kg·℃),热损失为20kW。试计算以下两种情况下所需加热蒸汽消耗量和单位蒸汽消耗量。(1)进料温度为25℃;(2)沸点进料。

烃类裂解工艺中常说的“三机”不包括以下哪一个?A. 裂解气压缩机B. 丙烯压缩机C. 二次高压压缩机D. 乙烯压缩机

当汽油的辛烷值太低时，可通过催化重整处理以提高其抗爆性。

在石油化工工艺管道上被广泛应用的垫片为（ ）。A. 橡胶石棉垫B. 齿形垫片C. 金属缠绕式垫片D. 塑料垫片

吸收过程相际传质的极限是()。A. 相互接触的两相之间浓度相等B. 相互接触的两相之间温度相等C. 相互接触的两相之间压强相等D. 相互接触的两相之间达到相平衡的状态

馏分油裂解装置裂解气预分馏过程中,下列说法正确的是A. 本流程中水仅仅以急冷水的状态存在,并参与冷却器→水洗塔→油水分离器→冷却器的用水循环B. 在急冷器中,利用循环急冷油与来自裂解炉并经急冷换器换热后的裂解气接触使其降温并吸收其中的重质燃料油成分C. 油洗塔中塔顶用裂解汽油喷淋,温度控制在100~110°C,保证水分随裂解气从塔顶带出D. 急冷器用于回收热量,油洗塔用于分离重质燃料油

烃类裂解过程中,关于添加水蒸气充当惰性气体,下列说法正确的有A. 水蒸气分子量小，降低烃类分压作用显著； 热容大，可稳定炉管温度，在一定程度上保护炉管B. 水蒸气易从裂解产物中分离，对裂解气质量无影响，且价格便宜C. 水蒸气在高温下能与裂解管中积炭或焦发生氧化反应，起到清焦作用，保护炉管延长使用周期D. 水蒸气可以抑制原料中硫对裂解管的腐蚀作用； 同时对炉管金属表面起一定氧化作用，使表面铁或镍形成氧化膜，削弱铁或镍对烃类气体分解生炭的催化作用，抑制结焦速度

下面个参数不能用来衡量柱效()。A. 峰宽B. 半峰宽C. 理论塔板数D. 理论塔板高度E. 分配系数