[单选] 某高层建筑物的箱形基础，底面尺寸为12.×4.m，埋深为4.5m，土层分布情况为：第一层为填土，厚度h1=0.8m，γ1=17.0kN／m3；第二层为黏土，天然含水量w=28%，wL=38%，wP=18%，dS=2.70，水位以上γ2=19.0kN／m3，水位以下γ2=19.5kN／m3。已知地下水位线位于地表下2.5m处，测得黏土持力层承载力特征值fak=190kPa。试问：确定经修正后的承载力特征值fA（kPa）最接近下列（）项。（）A. 280B. 290C. 300D. 310

第六章习题6—1 用积分法求以下各梁的转角方程、挠曲线方程以及指定的转角和挠度。已知抗弯刚度EI为常数。6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6-2、用积分法求以下各梁的转角方程、挠曲线方程以及指定的转角和挠度。已知抗弯刚度EI为常数。6-3、用叠加法求图示各梁中指定截面的挠度和转角。已知梁的抗弯刚读EI为常数。6-4阶梯形悬臂梁如图所示,AC段的惯性矩为CB段的二倍。用积分法求B端的转角以及挠度。6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6-5一齿轮轴受力如图所示。已知:a=100mm,b=200mm,c=150mm,l=300mm;材料的弹性模量E=210Pa;轴在轴承处的许用转角[6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)]=0.005rad。近似的设全轴的直径均为d=60mm,试校核轴的刚度。回答:6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6-6一跨度为4m的简支梁,受均布载荷q=10Kn/m,集中载荷P=20Kn,梁由两个槽钢组成。设材料的许用应力[6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)]=160Ma,梁的许用挠度[6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)]=6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)。试选择槽钢的号码,并校核其刚度。梁的自重忽略不计。6-7两端简支的输气管道,外径D=114mm。壁厚6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)=4mm,单位长度重量q=106N/m,材料的弹性模量E=210Gpa。设管道的许用挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)试确定管道的最大跨度。6-8 45a号工字钢的简支梁,跨长l=10m,材料的弹性模量E-210Gpa。若梁的最大挠度不得超过6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),求梁所能承受的布满全梁的最大均布载荷q。6-9一直角拐如图所示,AB段横截面为圆形,BC 段为矩形,A段固定,B段为滑动轴承。C端作用一集中力P=60N。有关尺寸如图所示。材料的弹性模量E=210Gpa,剪切弹性模量G=0.4E。试求C端的挠度。6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 提示:由于A端固定,B端为滑动轴承,所以BC杆可饶AB杆的轴线转动。C端挠度由二部分组成;(1)把BC杆当作悬臂梁,受集中力P作用于C端产生的挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d);(2)AB杆受扭转在C锻又产生了挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)。最后,可得C端的挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6-10、以弹性元件作为测力装置的实验如图所示,通过测量BC梁中点的挠度来确定卡头A处作用的力P,已知6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),梁截面宽b=60mm,高h=40mm,材料的弹性模量E=210Gpa。试问当百分表F指针转动一小格(1/100mm)时,载荷P增加多少?6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6-11试求以下各梁的支反力,并做弯矩图。由图可见有三个支反力,但在平面能够力系中,只可列出二个静力平衡方程,可知此梁是静不定梁问题。(1)选取静定基,建立变形条件假想解除多余约束C,选取静定基如图(b),变形条件为6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)(2)计算变形 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)(3) 建立补充方程,解出多余反力利用变形条件,可得补充方程6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)算出中间支座的反力,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)(4) 由平衡条件求其他支座反力因为此梁的载荷和结构有对称性,可知6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)(5) 作弯矩图如图c) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)在中间支座处6-12加热炉内的水管横梁,支持在三个支点上,承受纵管传来的钢锭载荷。求A、B、C处的反力。并作横梁的弯矩图。提示:横管简化成三支点的静不定梁。6-13在车床加工工件,已知工件的弹性模量E=220GP a,试问(1)按图(a)方式加工时,因工件而引起的直径误差是多少?由,l-Pl=0 =由6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)(2)剪力 按计算剪力的规则 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)(3)弯矩 按计算弯矩的规则 (2)如在工件自由端加上顶尖 后,按车刀行至工作中点时考虑(b),这时因工件变形而引起的直径误差又是多少?(3)二者误差的百分比如何?提示:(a)情形可简化成在右端作用一集中力P的静定是悬臂梁,(b)情形可简化成左端固定右端简支的静不定梁,在中点作用一集中力P。计算直径的误差时,应是所求得挠度的二倍。6-14、悬臂梁AB因强度和刚度不足,用同材料同截面的一根短梁AC加固,如图所示。问(1)支座C处的反力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)为多少?(2)梁AB的最大弯矩和最大挠度要比没有梁 AC支撑时减少多少?6-15、图示一铣床齿轮轴AB,已知传动功率,转速n=230rpm,D轮为主动轮。若仅考虑齿轮切向力的影响,试求此轴的弯矩图。参考答案6—1 解:(a)挠曲线微分方程为:积分得: (1) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2)在固定端A,转角和挠度均应等于零,即:当x=0时, ; 把边界条件代入(1),(2)得C=0D=0 再将所得积分常数6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (3) (4)求B点处转角和挠度 x=l时代入(3),(4) (b)任意截面上的弯矩为: 挠曲线的微分方程: 积分得 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (1)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2)在固定端B当x=0时6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)将边界条件代入(1)、(2)中,得: C=D=0再将所得积分常数C和D代回(1)、(2)式,得转角方程和挠曲线方程6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)以截面C的横坐标x=l/2代入以上两式,得截面C的转角和挠度分别为 (c)求支座反力:=0 选取如图坐标,任意截面上的弯矩为:挠曲线的微分方程为:6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)积分得: 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (1)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)其它各题的答案:A. B. 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) C. D. 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) E. F. 铰支座上的挠度等于零,故 G. x=0时 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 因为梁上的外力和边界条件都对跨度中点对称,挠曲线也对该点对称。因此,在跨度中点,挠曲线切线的斜率 截面的转角6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)都应等于零,即 x=6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)时 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)=0 分别代入(1)、(2)式,得 =0 以上两式代入(1)(2)得 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 当x=0时, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 当x=l/2时, C段, 、 解:取坐标系如图。 (1)、求支坐反力、列弯矩方程 支座反力, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) B段, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) C段, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2)列梁挠曲线近似微分方程并积分 B段, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) C段, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (3)确定积分常数 利用边界条件: 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)处,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),代入上面6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)式中,得6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d), 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)处,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),再代入6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)式中,得6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)处,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),由6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)和6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)式可得6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)。 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)处,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),代入6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)式中,得6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (4)转角方程和挠度方程 B段, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) C段,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 最后指出,列弯矩方程时,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)不变,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)也可取截面右侧的载荷列出,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),这样可使计算大为简化。 计算转角6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)左、右集中力P分别为6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)和6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)表示集中力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作用下引起的转角, 集中力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作用下引起的转角, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 所以 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (1) 计算挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 集中力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作用下引起的挠度, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 集中力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作用下引起的挠度 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 所以 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 答(b) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (1) 计算转角6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 4-2 解:题c 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (1) 力偶作用下引起的转角 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) P作用下引起的转角 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 所以 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2)、计算挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 力偶6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 作用下引起的挠度 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) P作用下引起的转角 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 所以 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 回答 (d )6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (f) 解答: P作用下引用的转角 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 力偶6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作用下引起的转角 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 所以 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) P作用下引起的挠度 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 力偶6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作用下引起的挠度 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 所以 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6-5回答: 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6-6解:(1) 选择截面 采用迭加法可求得最大弯矩 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 由正应力强度条件可得 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2) 校核刚度 采用迭加法可求得最大挠度 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 计算可知6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),此钢梁的刚度够。 6-7 答:6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6-8 答:6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 端固定, 端为滑动轴承,所以BC杆可饶AB杆的轴线转动。 端挠度由二部分组成;(1)把BC杆当作悬臂梁,受 P作用于C端产生的挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d);(2)AB杆受扭转在C锻又产生了挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)。最后,可得 端的挠度6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6-11答:(b) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 提示:题(c)在固定端处,除有反力偶6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)及竖直反力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)外,还有水平反力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),此梁是一次静不定梁。可以解除支 ,选择反力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)作多余反力,建立补充方程求解。 答:6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 答(d)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d),在固定端。 6-12答:6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)在距离两端的6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)处。 6-13答:(1)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)二者误差百分比为2.73% 6-14解:(1)计算约束反力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 根据在加固处两个悬臂梁的挠度相等这个变形条件,来计算约束反力6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)。即 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 可得 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2) 比较最大弯矩 为原点,任一截面距左端的距离为x(图6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)) 剪力方程: 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 弯矩方程: 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (2 )剪力图与弯矩图 按上述剪力方程和弯矩方程绘剪力图6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)和弯矩图6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 没有加固梁时, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 有加固时, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) B加固后,最大弯矩可减少一半。 (3) 比较最大挠度 没有加固梁时,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 有加固时,6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) B在右端的最大挠度要减少 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6-15解: 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) B轴上的外力 B轴上的外力偶矩 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) B轴的左右齿轮上的切向力为 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) B轴上的约束反力 B轴是一次静不定梁,取静定基如图(b),变形条件为 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 而 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 代入有关数据,再代回变形条件中,可得 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) 由平衡条件, 6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d) (3) 作弯矩图 B轴的弯矩图如图(c)6c、f4-|||-m n-|||-AA (×-|||-A B-|||-l t-|||-2 2 .---|||-(a) b)-|||-(rho )_(A)(rho )_(B),sqrt ({t)^2} θA、f4-|||-m-|||-. C B 面山ⅢⅢⅡ-|||-, l t-|||-A BE-|||-2 2-|||-(c) (d)。

某建设项目投资构成中，设备及工、器具购置费为2000万元，建筑安装工程费为1000万元，工程建设其他费为500万元，预备费为200万元，建设期贷款为1800万元，应计利息80万元，流动资金贷款400万元，则该建设项目的工程造价为( )万元。A. 5980B. 5580C. 3780D. 4180

49.判断题凹形纵断面坡顶为缓和坡度差而设置得分坡平段的坡段长度可以取200m。(判断题)A. 对B. 错

关于箱涵顶进施工程序，排序正确的是（ ）。A. 工程降水→工作坑开挖→后背制作→滑板制作→铺设润滑隔离层→箱涵制作→既有线加固→箱涵试顶进→吃土顶进→监控量测→箱体就位B. 工作坑开挖→工程降水→后背制作→滑板制作→铺设润滑隔离层→箱涵制作→既有线加固→箱涵试顶进→吃土顶进→监控量测→箱体就位C. 工程降水→工作坑开挖→后背制作→铺设润滑隔离层→滑板制作→箱涵制作→既有线加固→箱涵试顶进→吃土顶进→监控量测→箱体就位D. 工程降水→工作坑开挖→滑板制作→铺设润滑隔离层→后背制作→箱涵制作→既有线加固→箱涵试顶进→吃土顶进→监控量测→箱体就位

线路纵断面图是沿线路中心线所作的铅垂剖面展直后、线路中心线的立面图，表示线路起伏情况，其高程为()高程。A. 路基底面B. 地面C. 轨面D. 路肩

钢筋混凝土支柱翼缘可以有横向,斜向和纵向裂纹。()A. 对B. 错

纵断面设计中坡段长度最短可以取到150米。A. 对B. 错

拉线基础距锚柱距离允许偏差±（）mm，轨面处拉线基础距线路中心允许偏差0～100mmA. 550B. 650C. 750D. 200

连续基础设计过程中，应考虑上部结构、基础、地基的共同作用，同时应满足静力()。A. 平衡条件B. 变形协调条件C. 平衡条件、变形协调条件D. 静力条件